分析了壓力容器接管及其管法蘭的受力情況，指出接管同時起著開孔補強和承受一部分法蘭力 矩等兩方面的作用。在中低壓容器上，由于通常采用補強圈補強，因此開孔補強無需由接管承擔，接管長度 可用于承受一部分法蘭力矩；高壓容器由于不能采用補強圈，通常采用厚壁管補強，而接管由于受鍛件高度 的限制，往往只存在開孔補強的長度，不存在承受法蘭力矩要求的接管長度，為此在這種情況下管法蘭不能 按整體法蘭計算，應以帶頸活套法蘭設計。

壓力容器接管及其管法蘭從受力上講，起著 兩方面的作用：一是在接管與筒體、封頭連接端起 著開孔補強的作用。二是在接管與管法蘭連接端 起著承受法蘭力矩的作用。 起開孔補強作用的長度，根據(jù)等面積補強法 規(guī)定Ⅲ為：以萬 其中：d——開孑L計算直徑，mm； d——接管厚度，mm。 此長度的力學意義是：圓柱殼在邊界力作用 下，殼中環(huán)向薄膜應力的衰減長度比。起承受法 蘭力矩作用的接管長度為廁，此長度的力學意 義是：圓柱殼在邊界力作用下，殼中軸向彎曲應力 的衰減長度。 為此接管為承擔起上述兩項作用，接管結構 長度如圖1所示，長度至少應為： 墑+以麗 另外從結構上講，接管長度應滿足保溫層厚 度等要求。

在中低壓容器上，通常采用補強圈。當補強圈使用被補強殼體的材料，且其外徑等于2d時， 則該接管的開孔補強已滿足上述要求。為此開孔 補強無需由接管承擔，此時接管長度僅滿足承受 法蘭力矩的長度即可，且一般接管長度都能滿足。 對高壓容器來說，由于不能采用補強圈，而采 用厚壁管補強。一般采用鍛件，同時管法蘭為長 頸法蘭，所以往往將它們做成一整體，為減小鍛件 高度，使其總高度往往不滿足~／d艿+√2d艿。然而 在此處開孔補強計算中一般將所有接管長度全部 作為接管外伸長度h，參與補強計算。因此接管 已不能作為承受法蘭力矩的接管長度了。 法蘭無論長頸法蘭還是平焊法蘭，在其整體 法蘭計算中，是將該法蘭分成三部分，即法蘭 環(huán)、錐頸和圓筒(見圖2整體法蘭結構)。在法蘭 力矩作用后，法蘭是由這三部分共同承載的。其 承載比例按三者的旋轉剛度進行分配，為此圓 筒要承受一部分法蘭力矩，在圓筒中產生軸向彎 曲應力，此應力的分布范圍即廁，所以圓筒至 少應有此長度，才能滿足法蘭的計算要求。 上述高壓容器接管法蘭，由于不存在原本應 承受部分法蘭力矩的接管長度，所以此時的接管 法蘭不能作為整體法蘭處理，只能作為沒有圓筒 的整體法蘭一帶頸活套法蘭計算了。

帶頸活套法蘭(見圖3帶頸活套法蘭)，與整 體法蘭(見圖2整體法蘭結構)受力的區(qū)別在于前 者沒有圓筒，使錐頸小端的軸向彎矩等于零，因此 法蘭錐頸小端的軸向彎曲應力6H一0，大端的軸 向彎曲應力6H減少，但由此使法蘭偏轉加大，所 以法蘭環(huán)的環(huán)向應力6，大幅增加，而徑向應力6。 減少。從而使法蘭五項控制應力變化如下‘31： 6H(小端)=0，6H(大端)減少，6，增加，6。減少 (6H+6。)減少，6H+6．不確定所以，此時法蘭的應力應按帶頸活套法蘭重 新計算，并確保使其滿足五項強度條件。 帶頸活套法蘭的計算可在原整體法蘭計算的 基礎上進行修正計算‘1】，其中修改廠一1．F。以F。， 代替，V。以V。，代替(L。不變)。 壓力容器設計中，設計人員對接管往往只考 慮其對開ZPL牢b強的作用，而忽視了其承受法蘭力 矩的作用。特別在高壓容器設計中普遍存在此問 題，應予重視并糾正，以確保接管的兩項作用同時 到位，確保開孑L補強和法蘭強度都能滿足要求。 否則必須進行應力分析，通常用有限元分析加以 評定；其實質是將開孑L補強和法蘭力矩作用結合 在一起，一并進行分析。

兩種載荷同時作用時的管板應力可將圖2與 圖3的應力相疊加，得到合成應力分布如圖4所 示。由于兩種載荷作用時，它們的最大應力不在 同處，故疊加后的最大應力增大并不很多。

作用于管板的重量載荷與壓力載荷是兩種不 同性質的載荷，按重量載荷折算的當量壓力雖不 大，但由于在它作用下的管板厚度要按U型管板 計算，當換熱器直徑較大時，此管板計算厚度相當 可觀，以致大于按壓力載荷作用的固定管板的計 算厚度，而成為管板設計厚度的控制因素，為此必 須充分加以考慮。